变电转正总结大全11篇

变电转正总结篇（1）

物理教学要重视理论研究

我们在多年的物理教学中发现,中学物理教学只重视实验结果和定律的应用,忽略了理论推导和创新教学的内容。虽然能培养出学生的实验操作能力,但由于不重视理论的引导、判断和推理的培养。学生的科学观就难以形成,科学研究和科学发现就更谈不上了。

初中物理学说过,世界是由物质组成的。地球是由物体组成的,物体是由分子组成,分子由原子组成,原子由电子和原子核组成,原子核由中子和质子组成。但是,原子与原子能结合成分子其结合力是什么呢?初中物理忽略了它的理论推导。下面就以异性电荷相吸引,同性电荷相排斥为理论基础来推导:

电子与原子核的结合力是电场吸力,电子带负电,原子核带正电。具体表现在电子高速绕原子核旋转,向心力和离心力平衡,因而构成原子。电子旋转意会着电子的电场发生了变化,从而产生磁场,即电子转动有部分电场能转化为磁能,这个磁场能提供了两个原子之间的结合力(这也是一般原子不稳定的原因,因为它总想找到其它原子来结合),例如,电子绕原子核旋转,假如电子绕转有40%电场能转化为磁场能(作为两个原子之间的结合力),电子剩下的60%的电场能与原子核60%的电场力(当然也有偏差)产生吸力,维持电子高速绕原子核旋转,原子核剩下的40%电场力只能用于原子核之间的斥力了。由于分子的电场或磁场都是中性。从而可知,分子内原子之间的结合力由磁场吸力提供,原子之间的斥力由原子核之间的电场斥力提供。

用实际例子验证理论的正确性

上一理论是否正确?我们还需要让学生学会用实际例子来验证理论的正确性。

比如:1、在自然界中,为什么有些元素可以以单一元素存在呢(稳定态)?原因是在他们的原子结构中,绕原子核的电子当中,有些电子是“反向”旋转的,能使原子的磁性为中性。

2、在所有分子结构中,为什么氢分子的结构最不稳定呢?因为氢原子只有一个电子,它绕原子核旋转产生的磁场吸力是最小的,提供两个氢原子之间的结合力也是最小的。

3、为什么固体分子结构比较稳定呢?是因为,当原子之间的距离较近时,斥力产生,当原子之间有一定的远离时,吸力产生。具体原因是:当两个原子靠近时,两个原子之间的磁场和电场就会发生变化,与通电的螺线管的电磁场变化类似,因而产生阻止这种变化的反作用力,具体表现在,两个原子之间的原子核斥力变大,因此,原子核对周围的电子引力就会变小(上面已证明),从而电子绕原子核旋转半径增大,虽然电子绕原子核旋转的线速度不变,但是,单位时间内电子绕原子核旋转的圈数变少了,因而,电子旋转产生的电场力变化变小,也就是说,提供给两个原子的磁场吸力也跟着变小了。这就是两个原子靠近斥力增大的原因。同理可证,两个原子远离时吸力增大。这就是分子结构稳定的原因。

中学物理也能科学发现

中学物理虽然是物理学的基础,但是,科学发现并非是大学或以上物理学的专利,中学物理研究也能科学发现。

上面分析,从原子结构到分子结构,自始自终只发现两种力:一种是磁场力,另一种是电场力。

在地球上,地球引力处处可见,但是引力究竟是什么呢?莫非就是磁场力或电场力中的一种。显然,地球引力不是磁场力,只能是电场力了。我们生存地球是由数量极其庞大的分子构成的,因而可见,其引力是非常大的。

  引力究竟是不是电场力,我们还得用大量的事实来验证:

事实一:如果引力就是电场力,那么当两个分子靠近时,两个分子之间的电场就会发生变化,因而产生阻止这种变化的反作用力。具体表现在,两个分子之间的原子核产生斥力,同时,两个分子之间的电子文秘站:也产生同等的斥力。这两个斥力构成了分子之间的斥力。因而分子内的原子结构几乎没有发生变化(除非压力超过一定的限度)。同理,当两个分子离开(一定距离)时吸力增加。科学观察得出的现象的确如此。

事实二:如果引力就是电场力,那么地球自转就会产生磁场,并且磁场极性方向要符合右手判定定理。实事的确如此。

有人提出,地球有时候磁极性与地球自转的极性方向有偏离。那是因为,地球内部有熔岩,地核是固态的,地壳自转产生的磁场表现在高空;地核转动产生的磁场表现在地表,当地核转动速度大小和方向有变化时,都会导致地表的磁场的变化或极性变化现象。但地球总的磁场(或高空磁场)保持不变。

事实三:由于黑洞引力非常巨大,并且高速旋转,如果电场力就是引力,那么,黑洞在高速旋转作用下产生的电流和磁场的巨大是无法估量的。由于电场旋转方向和磁场方向垂直,由此可知,黑洞的两个吸盘除了有巨大引力外,还有无法估量的巨大磁场。事实验证的确如此。

推论:月球上有磁场,大约是地球磁场总和的2430分之一。原因:(1)月球旋转一周,大约要30天;(2)地球的质量是月球的81倍,由于引力和质量成正比,所以地球引力强度(即电场引力大小)是月球的81倍。但磁场产生的大小与电场力的变化大小有关。如果不考虑地球或月球内部结构的话。地球电场变化的大小就是月球电场变化大小的30×81=2430倍,所以地球磁场力的总和大约是月球的2430倍,足见月球磁场相对于地球磁场是相当小的,没有精密仪器难以测到。

中学物理不能脱离实际,以事实发挥学生的想象力

在中学教学中,有些教师讲课本的内容多,与日常生活的实际应用联系得少。这是不正确的,要培养学生的创造发明的科学观,就必须从日常生活中见到的现象研究开始。对每一件事情和物质现象都要探求出理论依据和实事依据。总结、归纳、推理,并上升为理论。

比如,上面说到,地球引力就是电场力,还不够完满,其具体表现是怎么样的呢?是如何达成的呢?这个还得必须讲清楚。

变电转正总结篇（2）

故障诊断与排除

用万用表测量车辆蓄电池电压，测量结果高于12V，接下来用专用蓄电池状态检查仪对蓄电池的冷却性能进行检查，测量结果表明蓄电池状态没有问题，故障的产生与蓄电池电压过低或状态不佳无关。

对发动机计算机及其工作线路进行状态检查，用专用的电喷系统诊断线束将发动机计算机各工作脚并联引出，用万用测量发动机计算机的供电脚和搭铁脚的电压值（在点火开关关闭、点火开关打开、点火开关打到启动挡时），测量结果表明供电脚和搭铁脚的电压没有问题。接下来更换一个新的发动机计算机总成，进行防盗启动系统的匹配操作，而后进行发动机启动操作，发动机还是无法正常着车，表明故障的产生与发动机计算机及其工作线路无关。

用诊断仪PROXIA32寸车辆的防盗启动系统进行状态检查，对应答器的信息进行参数测量操作，表明用户所用的钥匙的识别和验证过程没有问题。对发动机计算机进行状态检查，发动机计算机处于解锁状态，智能控制盒内的防盗启动系统相关参数的读取表明智能控制盒的状态也没有问题。说明故障的产生不是车辆的防盗启动系统存在问题造成的。

对发动机的转速位置传感器及其工作线路进行状态检查，用万用表测量线路的电阻值，结果正常。更换一个新的发动机转速位置传感器总成，进行发动机启动试验，故障现象还存在，表明故障的产生与发动机转速位置传感器无关（发动机转速位置传感器及其线路如果存在问题，发动机计算机得不到发动机转速信号，无法进行供油和点火时间和时刻的计算和控制，发动机就无法正常启动）。对发动机飞轮上转速信号齿的外观进行目视检查，排除由轮上的转速信号齿缺损，造成传递给发动机计算机的转速信号不准确造成发动机无法正常启动的可能性。

对自动变速器计算机进行故障码读取操作，没有发现任何故障信息存在，排除由于自动变速器计算机存在问题造成发动机和自动变速器对话存在问题造成发动机无法正常启动的可能性。

对智能控制盒总成进行参数测量操作，没有发现异常情况。接下来对智能控制盒的供电脚和搭铁脚的工作电压值进行测量（点火开关打开和点火开关关闭，启动发动机三种状态），测量结果与正常值相同，表明故障的产生与智能控制盒本身无关。

用诊断仪和物理测量盒对发动机计算机、智能控制盒、自动变速器计算机之间的CAN I/S网线路上的波形进行读取操作（点火开关关闭和点火开关打开两种状态），所得到的波形表明这三个计算机之间CAN I/S网的工作没有问题，排除由于发动机计算机、智能控制盒、自动变速器计算机之间的CAN I/S网线存在故障造成发动机无法启动的可能性（CAN I/S网不存在降级模式，只要两根网线存在问题，如短路、断路，绞接在一起，发动机就无法正常工作）。

对自动变速器的多功能开关及其工作线路进行状态检查，如查多功能开关存在问题，造成无法将自动变速器变速杆处在P或N挡的信息传递给发动机计算机和智能控制盒，PSF1（发动机舱内熔丝盒），PSF1就无法控制发动机启动机进行发动机的启动动作，用专用的AL4自动变速器诊断线束将多功能开关各工作脚并联引出，测量在自动变速器操纵杆处于P、N挡时的相关脚的电压值，与正常情况下的标准值进行对比，没有发现问题。接下来更换一个新的多功能开关总成，而后进和空挡初始化操作，并进行发动机启动试验，发动机还是无法正常着车，表明故障的出现与多功能开关及其工作线路无联系。

对小电流点火开关及其工作线路进行状态检查（如果小电流点火开关及其工作线路存在问题，没有将启动发动机的信恩传递给智能控制盒、PSF1和发动机计算机，它们将无法控制燃油泵工作和启动机工作），用专用诊断线束测量小电流点火开关给智能控制盒两条信号线路的电压值，测量结果没有问题。检查线路上的F11熔丝的通断，也是没有问题的，表明故障的产生与小电流点火开关及其工作线路无关。

对PSF1及其工作线路进行状态检查，对它内部的MF3和MF4熔丝进行状态检查，没有发现存在熔断的情况，接下来检查发动机计算机插接器48VNR B3脚到PSF1插接器28V GR 16脚之间的编号为1021E的线路的通断情况，结果表明是正常的，测量这个脚在点火开关关闭、打开、启动发动机三种状态下的电压值，并将测量结果与正常情况下的标准值进行对比，没有发现异常。接下来测量PSF1内的F8熔丝的状态，结果没有问题，又检查R6和R8继电器的状态也是正常的。继续测量在点火开关打到启动挡时PSF1插接器5V JN 2脚到启动机供电脚，编号为100启动工作线路的状态，测量结果表明其通断状态是没有问题的。测量小电流点火开关插接器3V NR 3脚到PSF1插接器28V GR 9脚和智能控制盒插接器10V BA 4脚之间的启动信号线路的通断也是正常的，在点火开关打到启动挡时电压值是蓄电池电压，表明此信号线路的工作状态是没有问题的。更换一个新的PSF1总成，而后进行发动机启动试验发现故障现象还存在，表明故障的形成与PSF1及其工作线路无关。

对启动机及其工作线路进行状态检查，对更换一个新的启动机总成：而后进行启动试验，故障还存在，表明故障的产生与启动机总成本身无关，接下来检查，其供电线路和搭铁线路的工作状态，在点火开关打到启动挡时供电脚的电压为蓄电池电压，正常，接下来测量搭铁脚的电压，测量值为0，又测量其与其他工作正常的车身搭铁点之间的电阻值，测量结果为3700Ω，测量结果明显偏高（正常情况下此搭铁与其他工作正常搭铁点之间的电阻值小于1Ω，对此搭铁点进行检查，发现搭铁点存在被腐蚀生锈情况，于是进行除锈并重新安装，之后用万用表测量其与其他工作正常车身搭铁点之间的电阻值，测量结果为0.1Ω，恢复正常，而后进行发动机启动操作，发动机可以正常着车。

维修小结

此故障是由于启动机的搭铁线路存在腐蚀而造成的。

该车小电流点火开关打到启动挡后，当启动机供电脚有蓄电池电压出现时，由于搭铁脚工作异常，无法形成工作回路，启动机内的电磁阀无法正常吸合，启动机也就不能进行带动飞轮运转的动作，发动机也根本不能进行正常启动。

变电转正总结篇（3）

由学到的有关电功率知识可知，实验探究电功率与电阻的关系，就是要改变电阻的大小，测量该电阻电功率，观察电功率随电阻的变化情况，收集、分析数据得出结论.测量用电器电功率的方法有两种：―是选择电能表和秒表（P=W／t），二是选择电流表和电压表（P=UI）.实验室测量电阻的电功率通常选用电流表和电压表进行.

依据P=I2R和P=U2／R可知，探究过程中，要控制电流或电压不变，电路连接图如图1示.

1.控制电压不变时，实验记录及数据处理

实验数据记录（U=3V）

分析表中数据，我们很难看出电功率P与R之间的关系，这时我们通过图像法来寻找他们之间的关系.在直角坐标系中作出P与R的图像如图2所示.

从图2中可以看出：当电压一定时，电阻越大，电功率越小.但是否就一定成反比还不能确定，为此我们可以作出如图3所示的P与1／R的图像.

电功率P-1／R图像表明：

当电压不变时，P与1／R成正比，即当电压不变时，电功率与电阻成反比.

2.控制电流不变，实验记录及数据处理

实验数据记录：（I=0．5A）

实验结果的分析：在直角坐标系中作出电功率P-R关系图像，如图4所示

分析图像可得到：当电流不变时，电功率与电阻成正比.

通过上述实验探究，我们可以得到两个结论：（1）电压不变时，电功率与电阻成反比；（2）电流不变时，电功率与电阻成正比.

二、探究P=UI、P=I2R、P=U2/R使用时的条件

电功率的导出公式有：P=UI、P=I2R、P=U2/R.这些公式在使用时是否等价？如不等价，是否存在着前提条件的限制？我们结合两个实例来研究这一问题.

例1 如图5所示，是电动车动力系统示意图，电动车行驶时，通过改变滑动变阻器的阻值来调节电动机转速，从而改变行驶速度.当电动车速度最大时，电压表示数为180V，电流表的示数为15A，此时电动机消耗的功率为________W，若电动机线圈内阻为0．4Ω，则电动机的发热功率为________W.

解电动机消耗的功率为

P1=UI=180V×15A=2700W.

根据焦耳定律可知发热功率为

P2=I2R=（15A）2×0．4Ω=90W.

例2一台电动机正常工作时线圈两端的电压为U，线圈的电阻为r，线圈中的电流为I，则电动机正常工作时线圈的发热功率为_____________，电能转化为机械能的效率为（摩擦不计）_____________.

解 电动机功率为P1=UI，

由焦耳定律可知，发热功率为P2=I2r，

电动机转化为机械能的效率为

η＝［（UI-I2r）／UI］×100％.

上述两道例题中，P1≠P2，这是为什么?当电能全部转化为内能时，P=UI、P=I2R、P=U2／R计算的结果是一致的.如果电能不是全部转化为内能时，P=UI求出的功率是全部功率，它包含电能转化内能的功率、机械能的功率、化学能的功率等全部功率，而P=I2R、P=U2／R求出的仅是电能转化为内能的功率.

1.如果电路中用电器工作时，电能全部转化为内能，如电炉、电灯、电烙铁等电路，推算电功率时，可以根据提供给我们的条件选用P=UI、P=I2R、P=U2／R中的任何一个.

2.如果电路中用电器工作时，电能不是全部转化为内能，如电风扇、电动机、日光灯、高压输电线路等，推算电路中的电功率时，应用P=UI来计算电路中的总电功率，求电能转化为内能的功率，则应用公式P=I2R来算.

三、探讨串并联电路中的电功率与电阻的关系

我们知道在串联电路中，电流处处相等，电压的分配与电阻成正比，即U1∶U2=R1∶R2；在并联电路中，导体两端的电压相等，电流的分配与电阻成反比，即I1∶I2=R2∶R1.那么串、并联电路中，电功率与电阻之间有没有关系呢?

1.探讨串联电路中电功率与电阻的关系

如图6所示，电阻R1与R2串联在电路中，推导R1、R2消耗的功率P1、P2之比.

由公式P=I2R可知

P1=I2R1， P2=I2R2.

因此，P1∶P2=I2R1∶I2R2=R1∶R2.

推广可知：串联电路中电阻上消耗的功率之比等于电阻之比，即电功率的分配与电阻成正比.

例3电熨斗通电一段时间后变得很烫，而连接电熨斗的导线却不怎么热，这主要是因为（）.

A.导线的电阻远小于电熨斗电热丝的电阻，导线消耗的电功率很小

B．通过导线的电流小于通过电熨斗的电流

C.导线散热比电熨斗快

D．导线外的绝缘皮隔热

解析电熨斗和导线串联，因此通过它们的电流相等，但由于导线的电阻很小，由P=I2R可知，导线上消耗的电功率很小，因此在相等的时间内放出的热量很小，所以正确答案选A.

2.探讨并联电路中电功率与电阻的关系

如图7所示，电阻Rl和R2并联，试推导R1、R2消耗的功率之比.

由公式P=U2／R可知P1=U2／R1，P2=U2／R2.因此P1∶P2=U2/R1∶U2／R2=1／R1∶1／R2．

推广可以得到：在并联电路中，电阻消耗的功率与电阻成反比，即在并联电路中电阻消耗的功率比等于各并联电阻的倒数比.

例4 两个电阻R1、R2并联在电路里，已知R1：R2=3∶5，则电流通过这两个电阻的电功率的比是（）．

A．25∶9B．3∶5C．5∶3D．9∶25

解析 因为R1、R2是并联的，所以它们消耗的功率与它们的电阻成反比，因此P1∶P2=5∶3，所以选C．

通过上述探究可知：

串联电路中电流相等，P与R成正比，因此电阻串联时使用P=I2R更方便些.

并联电路中电流相等，P与R成反比，因此电阻并联时使用P=U2／R更方便些.

例5 有两盏电灯L1和L2，它们的电阻R1>R2，将它们并联在电路里，则___________灯比较亮，将它们串联在电路里则__________灯比较亮．

解析当两盏灯串联时，电流相等，因为R1>R2，由公式P=I2R可知P1>P2，即L1更亮些；当两盏灯并联时，电压相等，由P=U2／R可知P2>P1，所以L2更亮些.

实际生活中，电饭锅和可调电熨斗是在保持电源电压不变的情况下，通过改变电阻来实现功率的调节.

例6图8所示是一种调温型电熨斗的电路图，请同学们分析一下，它是如何实现调温的？

变电转正总结篇（4）

 

0.引言

浙江浙能兰溪发电厂总装机容量为4×600MW，每台机组配置两台互为备用的凝结水泵，流量调节采用传统的阀门调节方式。因而存在节流损失大，能量浪费严重；机组调峰时凝结水泵运行效率大幅度降低；调节频繁易导致阀门和执行机构损坏，设备维护量大；电机工频启动对电网和电机造成较大冲击等弊端。为了进一步提高设备利用率，节能降耗，降低厂用电率。经过长时间调研，兰溪发电厂选用了西门子罗宾康完美无谐波变频器，于2009年＃4机组大修期间将＃4机凝结水泵进行了变频改造。在凝结水泵变频改造后近半年的实际运行过程中，证明了高压变频器节能效果明显，值得在设计和对电厂其它高压辅机的改造中推广。

1.凝结水泵变速节能原理

浙江浙能兰溪发电厂每台机组配置两台100％容量的凝结水泵，每台水泵配备一台6kV交流电机，功率为2200kW，凝结水泵的系统简图如图1所示。

图1 凝结水系统简图

由于电网调峰的需要，兰溪发电厂4台机组夜间低负荷运行时间长，白天负荷变化频繁，凝结水泵大部分时间在中、低负荷状态运转。。而凝结水泵采用定速方式运行，出口流量只能依靠控制阀门调节，节流损失、出口压力高，系统效率低。

图2 水泵调速时的H-Q曲线

即可概括为：流量Q和转速N的一次方成正比；扬程H和转速N的二次方成正比；轴功率P和转速N的三次方成正比。

由以上分析可知，当转速下降50％时，流量下降50％，扬程下降75％，功率下降87.5％，即功率与转速成3次方的关系降低。如果不用减小出口阀开度的方法控制流量，而是将泵的转速降低，随着泵输出压头的降低，消耗在阀门上的功率完全可以避免，这就是水泵变速运行的节能原理。

根据异步电动机转速表达式N=60f（1－S）/P可知，交流电动机的转速N与电源的频率f成正比，通过变频装置将电网50Hz的固定频率转变成为可调频率，即可实现交流电动机无级调速，从而达到使凝结水泵变速运行以节能的目的。

2.使用高压变频器后的效益分析

兰溪发电厂＃4机组凝结水泵进行变频改造后，凝结水泵变频运行时，变频器控制凝结水母管压力，除氧器水位调节阀控制除氧器水位。当滑压运行时，变频自动控制的压力定值是一个随给水流量变化的折线函数，且允许操作员对凝结水母管压力设定值有一定的干预，使凝结水泵在满足机组正常运行要求前提下，控制凝结水母管压力最小，凝结水泵在允许的最低转速运行，从而达到节能目的。

表1是兰溪发电厂＃3机组（未进行凝结水泵变频改造，凝结水泵工频运行）与＃4机组（已经进行凝结水泵变频改造，凝结水泵变频运行）在负荷相同情况下的凝结水泵部分运行数据。

变电转正总结篇（5）

 

0.引言

浙江浙能兰溪发电厂总装机容量为4×600MW，每台机组配置两台互为备用的凝结水泵，流量调节采用传统的阀门调节方式。因而存在节流损失大，能量浪费严重；机组调峰时凝结水泵运行效率大幅度降低；调节频繁易导致阀门和执行机构损坏，设备维护量大；电机工频启动对电网和电机造成较大冲击等弊端。为了进一步提高设备利用率，节能降耗，降低厂用电率。经过长时间调研，兰溪发电厂选用了西门子罗宾康完美无谐波变频器，于2009年＃4机组大修期间将＃4机凝结水泵进行了变频改造。在凝结水泵变频改造后近半年的实际运行过程中，证明了高压变频器节能效果明显，值得在设计和对电厂其它高压辅机的改造中推广。

1.凝结水泵变速节能原理

浙江浙能兰溪发电厂每台机组配置两台100％容量的凝结水泵，每台水泵配备一台6kV交流电机，功率为2200kW，凝结水泵的系统简图如图1所示。

图1 凝结水系统简图

由于电网调峰的需要，兰溪发电厂4台机组夜间低负荷运行时间长，白天负荷变化频繁，凝结水泵大部分时间在中、低负荷状态运转。。而凝结水泵采用定速方式运行，出口流量只能依靠控制阀门调节，节流损失、出口压力高，系统效率低。

图2 水泵调速时的H-Q曲线

即可概括为：流量Q和转速N的一次方成正比；扬程H和转速N的二次方成正比；轴功率P和转速N的三次方成正比。

由以上分析可知，当转速下降50％时，流量下降50％，扬程下降75％，功率下降87.5％，即功率与转速成3次方的关系降低。如果不用减小出口阀开度的方法控制流量，而是将泵的转速降低，随着泵输出压头的降低，消耗在阀门上的功率完全可以避免，这就是水泵变速运行的节能原理。

根据异步电动机转速表达式N=60f（1－S）/P可知，交流电动机的转速N与电源的频率f成正比，通过变频装置将电网50Hz的固定频率转变成为可调频率，即可实现交流电动机无级调速，从而达到使凝结水泵变速运行以节能的目的。

2.使用高压变频器后的效益分析

兰溪发电厂＃4机组凝结水泵进行变频改造后，凝结水泵变频运行时，变频器控制凝结水母管压力，除氧器水位调节阀控制除氧器水位。当滑压运行时，变频自动控制的压力定值是一个随给水流量变化的折线函数，且允许操作员对凝结水母管压力设定值有一定的干预，使凝结水泵在满足机组正常运行要求前提下，控制凝结水母管压力最小，凝结水泵在允许的最低转速运行，从而达到节能目的。

表1是兰溪发电厂＃3机组（未进行凝结水泵变频改造，凝结水泵工频运行）与＃4机组（已经进行凝结水泵变频改造，凝结水泵变频运行）在负荷相同情况下的凝结水泵部分运行数据。

变电转正总结篇（6）

关键词：变速电动机，电流，滑动变阻器，线圈，开关

1.电动机的制作：

1.1电动机主要部分（无开关和滑动变阻器）

先检验电动机是否能正常运转：给电动机一个切向的初速度（最好是顺着它即将运动的方向，能使电动机跟好地转起来），察电动机的运转情况，若运转不良好，则检查电路元件及电路连接是否有问题。（包括：线圈的匝数、接触是否良好）

想出并实行改进方案再量电路中的电流：（对量级和安全性有个基本的把握）

1.2.在电动机中加入开关：（无滑动变阻器）

检验电动机是否能正常运转（方法同上）再定开关的方向：先在理论上分析出开关的方向，再结合实验结果确定开关的方向，反复校准。（应避免线圈由于惯性继续选转，而我们却将它错误的判断为是开关闭合的方向。）

3.变速电动机的分完成：检验电动机是否能正常运转（方法同上）并注意在这一步中，可能会改变线圈的匝数（实际上改变了，最后改到了5匝左右），因为接入了阻值为100Ω的滑动变阻器，而在2中测得整个电路的2Ω左右，加入了100Ω的滑动变阻器后，若滑动变阻器的阻值接入较大时可能带不动线圈。然后，确定调速方向：跟滑动变阻器的原理进行理论分析确定旋转方向对应的是调的变快还是变慢。 而后测量不同转速时电路中的电流：（方法同1中（2）），记录并分析数据，得到电流与转速的大致关系。

2.结果及分析：

2.1.电动机主要部分（无开关和滑动变阻器）电动机运转正常（线圈为10匝）I=155mA左右（量程300mA）

2.2.在电动机中加入开关：电动机运转正常（线圈为10匝）开关打向左侧为断开，开关打向右侧为闭合。（即左――断开，右――闭合）

2.3.变速电动机的完成：（电路中R总=2.5Ω）

电动机运转正常（线圈为5匝）左旋调慢右旋变快（即左――慢，右――快）.：

3.讨论：

对于线圈的缠绕，首先，匝数的选择：在本实验中，线圈的匝数与电动机的转速及电路中电流的大小（实验是否安全可行），有着很大的关系。其次线圈的缠绕：在缠绕线圈时应尽量使它呈规则的矩形且始终顺着一个方向缠绕。关于干电池的安放问题：由于本实验多大时间是在家中完成，所以，电池一直都 不能很好的固定，接触总是不太灵敏，以及电池的更换需要解决。对于电流的测量：首先，时不能选择数字表（在实际操作时，多次接入电流表都没有数值，具体原因还需要解决。猜想：数字电表内部构造复杂，在工作时对电路造成影响。）而且，不能根据I=- 来估算量程，因为线圈本身通电流后并不能简单地看做纯电阻。（在实验操作时也做了这一项――未接入滑动变阻器时，经测得 R总=2.5Ω，U=1.5V，若由I==600mA，而实际中并没有理论值这么大，I=155mA）其次，制的电动机过于简陋几乎不可能达到“稳定工作”，所以在测量电流时，指针摆动很剧烈，不过有时中心值变动不大。但利用滑动变阻器变速时可明显的看到电流表示数变小。并且，由于实验是中最小的滑动变阻器阻值为100Ω导致滑动变阻器调节非线性：由于在该实验条件下，除滑动变阻器外实验所用的所有仪器的总阻值只有几欧姆，但滑动变阻器R=100Ω，导致虽然滑动变阻器接入电路较少，但却能产生很大影响。用电烙铁把接触点焊上可以使它接触良好。（在操作过程中，我只是简单将接触部分拧在了一起，实验器材用过需要归还）还可以将电流表接入改造成转速表：在实验过程中，发现电流与转速有一定的关系，可以将电流表接入电路来具体研究。（本实验所制作的电动机的转速不稳定，并不能十分准确的反应二者数量上的关系。）动变阻器调节非线性：首先，节的范围尽量小些，在实验过程中，用电流表测量时，发现滑动变阻器接入左右时电流表示数下降很快，具体电流变化值有待测量。并且，到转速慢时现象更加明显些。（滑动变阻器旋钮顺时针拧到底，对应接入电路阻值为R=0Ω）

变电转正总结篇（7）

中图分类号：U469.72 文献标志码：A 文章编号：1005-2550（2013）02-0043-03

世界汽车技术正朝着节能、环保、安全等方向发展，汽车的能量消耗与汽车自身质量成正比，因此，要想减少不必要的能量消耗，应在保证安全的前提下尽量减轻汽车自身质量。对于电动汽车来说，电池、电机和车身结构件所占整车质量的比例较高，从电池、电机和车身结构入手减轻质量，对电动汽车整车的轻量化效果十分显著。

本文针对某自主设计电动车的驱动电机转子进行结构强度仿真分析，在保证结构强度满足设计要求的前提下，对转子结构进行拓扑优化和形状优化，优化后的电机转子通过了试验验证，满足设计目标要求。

1 电机转子结构强度分析

1.1 仿真分析说明

内嵌式永磁电机采用转子冲片内嵌磁钢块且磁极表面对称分布的方式，不仅使电机反电动势波形得到优化，而且有效的抑制了电机齿槽力矩和负载力矩扰动。电机转子结构如图1所示。在电机高速运转时，电机转子结构主要承受离心力、电磁力和永磁体吸引力的作用，研究结果表明，离心力是影响电机转子结构强度的主要因素。本文在进行电机转子结构强度分析时，主要考虑电机转子在离心力作用下的结构强度。

1.2 结构强度分析结果

转子冲片结构采用壳单元模拟，单元尺寸为0.5 mm，能够较好的反映转子的几何特征。在分析过程中，电机转子单个冲片处于自由状态，对结构施加电机最高转速12 000转/分钟，采用惯性释放的方法，考虑永磁体与冲片之间的接触关系，利用Abaqus求解器计算，分析结果如图2所示。

电机转子的最大应力为137.4 MPa，采用材料的屈服强度为395 MPa，安全系数为2.9，存在较大的设计优化空间。

2 电机转子结构优化分析

2.1 结构拓扑优化分析

拓扑优化技术是在特定的设计空间、载荷和边界条件的前提下，寻求材料的最优分布。它的特点就是在产品概念设计阶段，在不知道结构形状的前提下，得到合理的结构形式，提出最佳形状设计。本文利用Altai公司的OptiStruct工具进行结构拓扑优化设计。

本文以电机转子冲片非设计区域的单元密度为设计变量，以转子冲片结构的一阶模态频率为约束条件，以转子冲片结构的总质量最小为目标函数，应用OptiStruct进行结构拓扑优化分析，经过7次迭代计算，得到优化设计方案，根据软件优化方案，形成最终的设计方案。优化过程如图3所示。

2.2 结构形状优化分析

形状优化是一种细节设计方法，是设计人员对模型结构变化有了一定思路进行的设计。目的是通过改变某些形状参数来实现好的力学性能，如应力、位移等。在形状优化中，通过修改网格节点的位置以改变结构的形状。在HyperMesh中，通过HyperMorh实现网格变形。OptiStruct通过HyperMorph进行区域变形，建立形状变量，以形状变量为设计变量进行优化计算。

本文以隔磁桥1的宽度、隔磁桥2的宽度和减重孔半径作为设计变量，如图4所示，通过HyperMorh实现网格变形，建立形状变量，以材料的屈服强度作为约束条件，以转子冲片结构的总质量最小为目标函数，应用OptiStruct进行结构形状优化分析，经过迭代计算，得到各设计变量的结构最优参数如表1所示。

对优化后的电机转子进行结构强度分析，分析结果如图5所示。电机转子最大应力为241.4 MPa，安全系数由优化前的2.9降为1.6，能够满足设计目标要求。

2.3 电机转子热变形分析

电机转子在高速运转时，除了受离心力外，随着温度的升高，电机转子发生膨胀变形，变形量的大小直接影响电机定子与转子之间的间隙量，进一步影响电机的工作效率。分别对优化前后的电机转子进行热变形分析。

采用惯性释放的分析方法，对转子结构施加极限温度载荷，分析结果如图6所示。分析结果表明，对转子结构进行优化后，转子的热变形性能未发生变化，最大变形量均为0.11 mm，满足设计目标要求。

3 分析总结

（1）优化前后驱动电机转子结构性能对比如表2所示，优化方案的最大应力为241.4 MPa，安全系数为1.6，最大热变形与原方案一致，满足目标要求，质量与原方案相比减重18.8%，轻量化效果显著。

（2）优化后的驱动电机转子方案通过了台架试验验证，未出现强度问题，现已实现小批量装车。

（3）本文形成的电机转子的结构强度分析方法，有效的指导了电机转子的设计工作，并应用于后续的电机产品开发过程中。

（4）通过实现仿真与设计同步工程，使CAE工作在概念设计阶段介入，尽早发现设计缺陷并及时进行结构改进，可以将设计问题降至最低，提高设计的可靠性和设计质量，缩短设计周期。

变电转正总结篇（8）

线损指的是以热能形式散发的能量损失，即为电阻、电导等器件消耗的有功功率。无功功率同时也包含一部分能量损失，然而该部分能量损失是由变压器绕阻的电抗、变压器铁芯的感性电纳、线路的电抗以磁能形式散发的。

县级供电企业按照其公司性质的不同，主要分为分公司、全资子公司、控股、参股公司等几种形式，必须接受上级单位的协调和管理，是本管辖区域范围内供电业务的直接管理主体和实施主体。

管理上，部分县级供电企业，尤其是刚改制不久的县级供电企业，没有开展配网理论线损计算工作，不能分别计算出技术线损和管理线损值，无法开展真正意义上的线损分析。同时，由于没有开展理论线损计算，不清楚单个配电线路、低压配电台区的理论线损率，在线损考核指标制定上缺乏一定的科学依据。此外，部分县级供电企业虽然开展了理论线损计算工作，但计算方法过于粗糙，手段落后，对规范线损管理体制和制定降损措施意义不大。

总体来看，理论线损的计算工作在县级供电公司开展的并不是很理想，不能为降损工作提供技术性指导。县级供电企业直接面向广大低压用户供电，专线用户和专售电量较地市供电局少，无损或少损售电量比重低；此外，农网用电负荷密度小、供电半径大、线路延伸长等外部因素，这是县级供电企业线损率高的客观原因。高能耗配变的使用、线路绝缘老化、台区无功补偿不足、电能计量装置覆盖率不高等都是线损偏高的普遍的技术原因。

针对上述存在的问题，主要可以考虑以下几方面的措施：

1 管理措施

1.1 加强基础资料管理

建立规范的图纸档案，包括电网主接线图、变电站一次接线图、10kV线路地理走向图及单线图、0.4kV台区地理走向图等。完整、准确的基础资料是开展理论线损计算的基本条件。

1.2 计量装置及抄表

对于线损统计和理论计算所需要的计量点，应保证计量箱（柜）完好，各种计量装置（尤其是关口计量表），应定期校验保证计量精度，做好计量装置的运维管理。

1.3 线损考核

线损指标考核是降低管理线损非常有效的手段，通过开展“四分管理”和指标考核，暴露线损管理中存在的问题，并从技术和管理的角度加以解决。

1.4 无功管理

对台区、线路设定功率因数指标（尤其是台区），通过无功表的定期抄管，了解低压台区功率因数的实际情况，为无功补偿方案提供准确依据。

1.5 定期开展线损理论计算

县级供电企业根据自身情况，明确线损理论计算周期。通过理论线损率和统计线损率的分析比较，鉴定网络结构的合理性，供电管理的科学性，找出计量装置、设备性能、用电管理、运行方式、抄收统计等方面存在的问题，以便采取措施。

2 技术措施

（1）对于负荷较重的县城线路，可将线路出口1公里干线扩容。据理论计算相关统计，线路出口1公里导线的损耗，占10kV线路总损耗50%以上，故线径增加一个等级，能显著降低线路部分损耗。

（2）更换S7及以下高能耗型配变，在资金比较紧张的情况下，可先从线路末端开始逐步更换，这样既降低了配变损耗，又使线路损耗有所改善。

（3）完善无功补偿与无功优化。在变电站增设动态无功补偿装置，杜绝无功过补偿与欠补偿，维持母线电压恒定。对配变容量较大的低压台区，加装分组投切的动态无功补偿装置，使配变低压侧功率因数达到0.9以上。

县级供电企业典型线路线损分析：

各级关口计量点有正、反两个负荷方向，因此各关口计量点的电量统一做了如下定义：

“A开关反向”：变电站A的线路流入到母线的负荷电量。

“A开关正向”：变电站A的母线流出到线路的负荷电量。

a.110kV线路线损统计计算方法

线路上有三条T接线路且双侧110kV开关均装有电能计量装置

b.10kV线路线损统计计算方法

关联线路1和2的总线损率=（WA2正向+WA1正向-W∑终端用户侧）/（WA2正向+WA1正向）×100%

关联线路1和2的10kV线损率=（WA2正向+WA1正向-W∑配变总表）/（WA2正向+WA1正向）×100%

如：关联线路2负荷转由关联线路1供电的时候：

转电台区用户侧调整的电量=【（T转电结束时间-T转电开始时间）/T总运行时间】*W∑转电台区终端用户侧

转电台区总表调整电量=【（T转电结束时间-T转电开始时间）/T总运行时间】*W∑转电台区总表

关联线路1的总线损率=（WA1正向-W用户侧调整后）/WA1正向×100%

变电转正总结篇（9）

[错解]错解之一,认为线框下落产生恒定电流,或认为线框下落产生正弦交流电,但忘记了求电热要用有效值,得出:

Q=IRt=()Rt=。

错解之二,认为线框下落产生正弦交流电,但求电热要用有效值,得出:

Q=t=。

错解之三,认为线框下落重力势能减少了2mgL,这些减少的重力势能都转化成了热能,同时又产生了正弦交流电,而电流通过电阻也都生成了热能,因此线框中产生的热量是:

Q=2mgL+。

[剖析]错解原因是因为没有认真审清物理过程,而是条件反射地看到线圈在磁场中转动,就认为产生正弦交流电而得出错误结论,而且在错解三中没有弄明白线框在磁场中转动产生的电热就是安培力所做的功,而是把电热与重力势能混在一起。

[正解]此题线框初速为零,末速为零;线框在磁场中的运动不是匀速圆周运动,产生的电流不是正弦交流电,不能套用正弦交流电公式去求电热,而应用能量守恒知识去求解,因线框在初位置和末位置速度都为零,动能在这两个位置没有变化,但重力势能减少了2mgL,减少的重力势能都转化成了线框的热能,因此Q=2mgL。或对线框用动能定理2mgL-W=0,因安培力做的功就是电热,所以Q=W=2mgL。

[答案]:,2mgL。

题目2:有一座小型水电站,输出的电功率是25kW,输出电压为400V。若输电导线的总电阻为1Ω,求输电线上损失的功率和用户得到的功率各是多少?

[错解]:根据P=,得:

P==W=160000W=160kW,

P=160kW-25kw=135kW。

[剖析]公式P=中各量必须是对同一部分电路,显然,上述错误混淆了U和U而得到了一个荒谬的结论。

[正解]由P=IU,可求出输电电流为:

I==A=62.5A。

输电线上损失的电功率为:

P=IR=62.5×1W≈3.9kW。

用户得到的功率为:

P=25kW-3.9kW=21.1kW。

即输电线上损失的电功率为3.9kW,用户得到的电功率为21.1kW。

[答案]3.9kW,21.1kW。

题目3:关于电磁场和电磁波,下列说法正确的是(?摇 ?摇)。

A.只要空间某个区域有变化的电场或磁场,就能产生电磁波

B.LC振荡电路中的总能量是守恒的

C.电磁波由真空进入介质,速度变小,频率不变

D.只要发射电磁波电路的电磁振荡一停止,产生的电磁波即消失

[错解剖析]

一、因变化的电场(磁场)产生变化的磁场(电场),变化的磁场(电场)产生变化的电场(磁场),就能产生电磁波,所以选A。

二、LC振荡电路中,磁场能和电场能可发生转化,但总能量不变,所以选B。

三、因电磁振荡是产生电磁波的根源,电磁振荡的停止即意味着电磁波的消失,所以选D。

变电转正总结篇（10）

0 引言

随着技术进步和船舶电气化程度的不断提高，船舶电站容量日益增大，交流电制已在船舶上占有主导地位。现代船舶基本都使用交流电站，交流电站由多台机组并联运行供电。为了能够不间断的供电，需要进行并车、解列的负荷转移和分配的操作。为了保证船舶电力系统电力质量，要提升功率自动分配的响应速度、提高机组间功率分配的精度。

本文采用模糊-PID复合控制原理，在多机组并车初时采用模糊控制，加快负荷转移速度；当多机组功率分配偏差较小时，采用PID控制，通过模糊控制器整定PID参数，提高多机组功率分配精度。

1 传统船舶电站PID控制器结构与原理

传统PID控制器具有算法简单、稳定性好、可靠性高的特点，是自动化船舶电力系统中应用最广泛的一类控制器。

传统PID控制器的输出量为u（t），输入量为e（t），它们之间的关系式为

u（t）=Kpe（t）+KI■e（τ）dτ+KD■

式中u（t）为控制油门大小的模拟量脉冲信号，e（t）为本机功率与在网机组平均功率的功率差，Kp为比例增益，KI为积分增益，KD为微分增益。

传统PID控制器通过采集并处理发电机组频率、电压、电流、功率差信号，通过PID计算后输出合理的脉冲调整信号，以达到各台机组间功率平衡的目的，保证电力质量。

2 模糊-PID控制器的结构与原理

2.1 模糊控制理论简述

模糊控制是以模糊集合论、模糊语言变量及模糊逻辑推理为基础的一种计算机数字控制。模糊控制是基于丰富操作经验总结出的、用自然语言表述控制策略，或通过大量实际操作数据归纳总结出的控制规则，用计算机予以实现的自动控制。它与传统控制的最大不同，在于不需要知道控制对象的数学模型，而需要积累对设备进行控制的操作经验或数据，它是一种非线性控制，属于智能控制。

2.2 船舶电站模糊-PID控制器原理

无论经典控制理论还是现代控制理论设计一个控制系统，都需要事先知道被控制对象精确的数学模型，然后根据数学模型以及给定的性能指标，选择适当的控制规律，进行控制系统设计。然而，在许多情况下被控对象的精确数学模型很难建立。船舶电站多机组并车负荷转移时，各类参数多变，要获得满意的控制效果，就需要对PID的参数不断的进行在线调整。由于电压、电流、频率、功率变化无常，往往没有确定不变的数学模型和规律可循，利用模糊控制器调节成为一个可行的选择。模糊控制器充分利用船舶电力系统操作人员的实践操作经验，充分发挥PID控制器的优良控制作用，使船舶电力系统达到最佳的功率分配效果。

以船舶电力系统最常见的双机并车，总功率100kW为例。其单机功率与在网机组平均功率差论域X=[-50，50]（kW），功率差变化率论域Y=[-5，5]（kW/t）。使用模糊控制器对它进行调节，要求单机功率与在网机组平均功率差为0±50kW。采用7个等分的三角形模糊子集涵盖功率变化的范围：NB（负大）、NM（负中）、NS（负小）、Z（零）、PS（正小）、PM（正中）、PB（正大）；采用5个等分的三角形模糊子集覆盖功率变化率的范围：NB（负大）、NS（负小）、Z（零）、PS（正小）、PB（正大）。通过模糊论域取值方法可以得出任意时刻的功率差及功率差变化率所对应的模糊论域及模糊子集。

2.3 调节传统PID控制器三个参数的模糊规则

通过多次操作的经验总结或多次操作的数据处理，结合理论分析可以归纳出功率差e、功率差变化率ec跟PID调节器的三个参数KP、KI、KD间的关系

（1）当e（t）>20%Pe时，为加快负荷转移的响应速度，应取较大的KP，这样可以使系统的时间常数和阻尼系数减小。KP不能过大，否则会导致负荷转移过快，引起电力系统不稳定；未避免负荷转移过程时引起的超范围控制作用，我们取较小的KD，以便加快负荷转移响应；为避免出现较大的超调，我们取KI=0去掉积分作用。

（2）当5%Pe≤e（t）≤20%Pe时，应取较小的KP，这样可以使负荷转移响应的超调略小一点；此时可以适当增加KI的取值。

（3）当e（t）

e和ec分别表示本机功率与在网机组平均功率差和功率差变化率的绝对值；B、M、S、Z分别表示覆盖变量的模糊子集大、中、小、零；ΔKP、ΔKI、ΔKD分别为对传统PID控制器参数KP、KI、KD的修正值。

2.4 模糊-PID控制器结构

图1 模糊PID控制器结构图

把输入传统PID控制器的功率差e和功率差变化率ec同时输入模糊控制器。分别对传统PID控制器三个参数KP、KI、KD 进行调节，把得到的修正量ΔKP、ΔKI、ΔKD输入到PID控制器，对三个参数进行实时在线修正。

3 模糊-PID控制器在调试生产中的作用

以船舶电力系统最常见的双机并车，总功率100kW为例。原在网机组功率由100kW降至50kW，后并入机组功率升至50kW。

使用传统PID控制器调节负荷转移，如图2。

图2 传统PID控制器负荷转移调整过程

使用模糊-PID控制器调节负荷转移，如图3。

图3 模糊PID控制器负荷转移调整过程

试验数据表明：利用模糊-PID控制器控制负荷转移过程，当本机组与在网机组平均功率差较大时，有较快的负荷转移响应速度；当功率差较小时，具有较小的超调量。

4 结论

本文针对船舶电站负荷转移时传统PID控制器初期响应慢、后期超调量大的不足之处，利用模糊控制修正PID控制器的三个参数，以得到较好的响应速度及较小的超调量。

【参考文献】

[1]石辛民，郝整清.模糊控制及其MATLAB仿真[M].清华大学出版社，2008.

[2]王文义，茅云生.船舶电站[M].哈尔滨工程大学出版社，2006.

[3]诸静.模糊控制理论与应用[M].机械工业出版社，2006.

变电转正总结篇（11）

TDA9332H是飞利浦公司为高档彩电设计的显示处理器。它采用44脚QFP封装形式，图1所示是其引脚排列图。此外，该芯片还有以下特点：

具有YUV输入端和带快速消隐的RGB信号输入端，它的OSD／Text输入端与其它视频信号输入端分开，而且既有快速消隐功能又可混合插入；同时内设RGB控制处理器，能实施连续阴极校正（CCC）、白点和黑电平偏移调整；可提供黑电流稳定的RGB输出；可有效解决因使用时间过长而引起的CRT显示图像偏色和对比度下降等缺陷。

能产生内部时钟的可编程偏转处理器，这些驱动信号包括行驱动、场偏转以及东西校正的抛物波，其电路既能适应4:3显像管，也适应于16:9显像管。

既可用于单扫描（50Hz或60Hz），也可用于双扫描（100Hz或120Hz）。

用于行、场偏转处理的内部时钟产生器可由一个12MHz陶瓷谐振器来同步，从而提高了行、场偏转处理电路的定时精度。

具有两个控制环的行同步电路，且行振荡器无需调整；行驱动脉冲能实施慢启动和慢停止；具有行、场几何失真处理能力及水平平行四边形和弓形校正功能。

内设的蓝延伸电路可使近白的色彩向蓝方偏移，以提高图像白场区域的艳丽程度。

对非标准的亮度信号也具有黑电平延伸处理功能，从而使不同信源输入的视频信号经该电路处理后具有一致的图像层次；同时，该器件内部还设有适应色差信号的可切换矩阵，能适用多制式色差信号的处理和显示；

具有水平和垂直方向的变焦功能，以及适应于16:9显像管的垂直卷帧功能。

本芯片供电电压为＋8V，总供电电流为50mA，芯片内部的所有功能均可由I2C总线控制。

2　引脚功能及内部结构

TDA9332H具有44个引脚，各引脚功能如表1所列。图2所示为其内部结构框图。

表1 TDA9332H的引脚功能

引脚标识引脚号引脚功能描述引脚标识引脚号引脚功能描述VDOA1经几何校正后的场锯齿波输出AVD23场同步输入VDOB2经几何校正后的场锯齿波输出BHD24行同步输入EWO3东西枕校抛特波输出DACOUT25DAC输出EHTIN4高压稳定检测信号输出VIN26V信号输入FLASH5快速检测输入UIN27U信号输入GND16地YIN28Y信号输入DECVD7数字电源滤波FBCSO29固定束电流关断输入HOUT8行激励脉冲输出RI130红基色信号1插入SCO9沙堡脉冲输出GI131绿基色信号1插入SCL10I2C总线时钟线BI132蓝基色信号1插入SDA11I2C总线数据线BL133快速消隐1插入HSEL12行频选择控制PWL34白峰限幅退耦HFB13行逆程脉冲输入RI235红基色信号2插入DPC14动态相位补偿GI236绿基色信号2插入VSC15场锯齿波形成，外接锯齿波形成电容BI237蓝基色信号2插入IREF16场锯齿波形成参考电流设置BL238快速消隐2插入VPI17+8V电源（行启动）VP239+8V电源DECBG18电源稳压滤波器电容连接端（带隙滤波）RO40红基色信号输出GND219地GO41绿基色信号输出XTALI2012MHz晶振输入BO42蓝基色信号输出XTALO2112MHz晶振输出BCL43束电流限制输入LPSU22低压启动电路供电BLKIN44黑电流检测输入

3　TDA9332H的工作原理

3．1 图像信号的选择和显示处理

TDA9332H中图像信号的选择和显示处理包括将RGB信号转换成YUV信号、YUV选择、黑电平延伸及色度控制、基色矩阵、对比度控制、基色信号选择、白峰和亮度控制、峰值限幅和束电流控制、暗平衡自动调节、蓝电平延伸及输出放大等。TDA9332H有三个信号输入口，即一个YUV和两个RGB输入口。其中YUV输入口供倍场／逐行处理部分输出YUV信号。

在上述三个输入口中，第一个RGB输入口用于外部视频RGB信号的输入，第二个RGB输入口用于OSD和图文电视的RGB信号输入。三个输入口的信号转换都是由微处理器通过I2C总线来控制的。

RGB输出信号的处理包括白峰限幅、束电流限制、阴极束电流连续校准、蓝电平延伸等电路。

3．2 同步、偏转小信号处理及几何失真校正

图2

（1）时钟发生器和第一锁相环

TDA9332H中的时钟发生器由一个压控振荡器和第一锁相环共同产生同步、偏转处理所需的时钟信号，压控振荡器的自由振荡频率为输入信号行频的880倍（1fH模式）或440倍（2fH模式）。内部的压控振荡器频率由输入的行同步信号和模式选择端的控制电位来共同确定。

（2）第二锁相环及水平移相工作原理

压控振荡器经880或440分频后，将得到的1fH或2fH行激励信号送到第二锁相环，以与行逆程脉冲进行鉴相。其误差信号经内部滤波后用于控制行激励脉冲的相位，同时也可用于对因束电流变化而引起的图像水平相位偏移进行校正。

为了校正因束电流变化引起的行幅变化，TDA9332H还设置了动态行幅微调功能。从行输出变压器高压绕组的某一端经电阻引入动态行幅微调的取样电压至TDA9332H的14脚后，束电流变化就会引起该脚的电位变化，内部校正电路根据该点的电位变化可自动调节第二鉴相环的逆程脉冲相位。当束电流增大时，第二鉴相环的输出会使行幅减小，反之则行幅增大，从而实现了行幅随束电流大小自动微调的目的。

在TDA9332H内部，可以通过I2C总线数据来改变第二锁相环输出的误差控制电压，以实现对图像水平方向的特技调节；该特技调节是以垂直偏转中心为参考点，采用分别对上、下两半边的扫描行逐行增加相移的方法来实现的。

（3）几何失真校正

TDA9332H 内设的场几何校正电路可实施场幅调整、S形校正、场斜率校正、场偏移和场变焦、场卷帧（即当场扫描扩展时，可在垂直方向移动图形）、场等待（即场扫描起始点可调延时）等功能。

TDA9332H 的东西几何校正包括根据变焦性能给出行宽增加范围、东西上角和抛物波比、东西下角和抛物波比以及东西梯形失真等。

TDA9332H 还有一个EHT补偿输入信号，可用于控制场和E－W输出信号，同时也可以经I2C总线来调节二者的相对控制效果。

4　TDA9332H在高档彩电中的应用

图3所示为TDA9332H在高档电视中的典型应用框图。普通电视信号经扫描率转换器后转换成倍频或逐行Y、U、V信号，该信号加到TDA9332H的26、27、28脚后，再将高清晰度数字电视机顶盒输出的R、G、B信号或PC机输出的R、G、B信号加到TDA9332H的30、31、32脚，然后将此信号经内部RGB－YUV矩阵以及视频分量信号的切换开关进行处理，并由此选择一种电视信号进行传送。OSD的R、G、B信号和消隐信号从35、36、37和38脚输入后，与进入的主电视信号混合，再进行白点和亮度控制以及输出缓冲，然后再由40、41、42脚输出并分三路各自传送到32MHz带